Iran PBD
Open in Telegram
660
Subscribers
+624 hours
+207 days
+10130 days
Posts Archive
660
🌟آییننامه طراحی لرزهای چین (GB 50011)🌟
☑️ آییننامه طراحی لرزهای چین - نسخه 2001، 2010، 2016 و 2024
☑️ آییننامه چین از دهه 1990، ضرائب رفتار تمامی سیستمهای سازهای را برابر 1.0 در نظر میگیرد.
☑️ آییننامه چین تنها کُدی در دنیاست که صراحتاً کاهش خسارات اقتصادی را در اهداف خود دارد.
☑️ avoiding casualties and reducing economic loss through earthquake
☑️ آییننامه چین ساختمانها را برای زلزله سرویس ( زلزله 50 ساله) با ضریب رفتار برابر با 1.0 طراحی میکند. تحت این زلزله نسبت دریفت طراحی قابهای خمشی بتنآرمه 0.18%، دیوارهای بتنآرمه 0.10% و سیستمهای دوگانه برابر 0.125% است.
☑️ سیاست کلی طراحی لرزهای در چین : "پیشگیری در درجه اول"
کاهش آسیبهای ساختمان، جلوگیری از آسیب و تلفات جانی و کاهش خسارات اقتصادی
هدف زلزله سرویس : ساختمانها بدون آسیب و بدون نیاز به تعمیر
هدف زلزله طرح : ساختمانهای دارای آسیب احتمالی با تعمیرهای معمول
هدف زلزله نادر : عدم فروریزش و عدم وجود آسیبهایی که ممکن است برای جان انسان خطر داشته باشد.
☑️ راهنمای تعمیرپذیری ایالات متحده
☑️ راهنمای تعمیرپذیری نیوزیلند
.
660
🌟 تعمیرپذیری ساختمان و اقتصاد بعد از زلزله؛ سهگانه نیوزیلند برای طراحی لرزهای آسیب محدود 🌟
☑️ LDSD :Low Damage Seismic Design
☑️ نیوزیلند در سه سند یک پیام روشن برای آینده مهندسی زلزله دارد:
مسئله فقط این نیست که ساختمان در زلزله «فرو نریزد».
☑️ پرسش حال حاضر :
بعد از زلزله، ساختمان چقدر آسیب میبیند؟
چقدر سریع ارزیابی و تعمیر میشود؟
آیا تعمیر آن اقتصادی است؟
و آیا به کاربری بازمیگردد؟
☑️ این سهگانه، طراحی لرزهای را از «ایمنی جانی» به سمت «کاهش آسیب و تعمیرپذیری» میبرد.
جلد 1 : تصمیمگیری برای مالک، توسعهدهنده و بهرهبردار
جلد 2 : هدفگذاری عملکردی؛ سطح آسیب، اختلال و قابلیت استفاده پس از زلزله
جلد 3 : طراحی و اجرا؛ طراحی از ابتدا برای آسیب محدود و تعمیرپذیری
☑️ اهمیت این اسناد در تغییر رویکرد است:
از ساختمانی که فقط «میایستد» به ساختمانی که پس از زلزله «قابل استفاده، قابل تعمیر و قابل بازیابی» میباشد.
☑️ لذا، «زلزله» به تنهایی مسئله حال حاضر نیست؛ مسئله جدید شامل اقتصاد بعد از زلزله، بهرهبرداری، بیمه، مدیریت دارایی و تابآوری شهری است.
☑️ راهنمای تعمیرپذیری ایالات متحده (FEMA P-2335)
.
660
🌟جابجایی کانون توجه در طراحی لرزهای اجزای غیرسازهای از SPONSE 2022 در استنفورد تا SPONSE 2026 در توکیو🌟
☑️ SPONSE : Seismic Performance of Non-Structural Elements
☑️ پنجمین کارگاه بینالمللی SPONSE در سال ۲۰۲۲ در دانشگاه استنفورد، پالو آلتو، کالیفرنیا برگزار شد. ششمین دوره این رویداد نیز در سال ۲۰۲۶ در ژاپن و در پردیس Suzukakedai مؤسسه فناوری توکیو ادامه یافت.
☑️ به نظر میرسد چالش طراحی لرزهای اجزای غیرسازهای دیگر فقط مدلسازی، طیف پاسخ شتاب طبقات و محاسبه نیروی طراحی آنها نیست (موضوع بحث در SPONSE ۲۰۲۲).
☑️ مسئله امروز روشنتر است:
اجزای غیرسازهای در زلزله چگونه آسیب میبینند، چگونه تعمیر میشوند و چگونه بر بازگشت ساختمان به بهرهبرداری اثر میگذارند؟ (موضوع بحث در SPONSE ۲۰۲۶)
☑️ این گذار، بخشی از حرکت بزرگتر مهندسی زلزله از «ایمنی جانی» به سمت «تعمیرپذیری و بازیابی کاربری» است.
☑️ پیشنویس ضوابط طراحی لرزهای مبتنی بر بازیابی کاربری در NEHRP 2026
660
Repost from سازمان نظام مهندسی ساختمان استان تهران
به اطلاع اعضای محترم سازمان نظام مهندسی ساختمان استان تهران میرساند، ثبت نام دوره آموزشی :
🌟 بازخوانی ویرایش پنجم استاندارد ۲۸۰۰ : از ایمنی جانی تا تابآوری اقتصادی🌟
ویژه مهندسان عمران و معماری آغاز شده است.
• کد دوره: 1405104
• مدرس : جواد قدرتی ینگجه
• نوع دوره: مجازی
☑️ زمان برگزاری دوره: سهشنبه مورخ ۱۴۰۵/۰۴/۰۹ ساعت ۱۶ الی ۲۰
☑️ ثبتنام از طریق سامانه آموزش سازمان نظام مهندسی ساختمان استان تهران
ims.irceo.ir
☑️ توجه: حضور در دوره صرفاً از طریق نرمافزار Adobe Connect و با استفاده از رایانه یا لپتاپ امکانپذیر است. ورود به کلاس از طریق تلفن همراه امکانپذیر نمی باشد مگر با استفاده از ورژن قديمی 9 . 6 . 2
☑️ مراحل ثبتنام دوره های غیر اجباری سازمان نظام مهندسی ساختمان استان تهران:
1. ورود به سامانه جامع آموزش به آدرس ims.irceo.ir
2. انتخاب زیر پرتال آموزش
3. عملیات اعضا
4. ثبتنام دوره
5. فیلتر دورههای اختیاری
6. انتخاب کد کلاس ۱۴۰۵۱۰۴
☑️ مهلت ثبت نام: تا یکساعت قبل از شروع دوره از طریق سامانه ims.irceo.ir
☑️ ظرفیت دوره ها محدود است
660
🌟 عدم قطعیت در مهندسی زلزله و تابآوری لرزهای🌟
☑️ دانلود این کلیپ از آپارت
☑️ فاصله میان آنچه از رفتار ساختمان میدانیم و آنچه نمیدانیم همان عدم قطعیت در مهندسی زلزله است.
☑️ رفتار ساختمان، صرفاً تابع محاسبات قطعی نیست؛ بلکه تحت تأثیر شدت واقعی زلزله، فاصله از گسل، لایهبندی خاک، محتوای فرکانسی، کیفیت مصالح، ایرادات اجرایی قرار میگیرد.
☑️ این عدم قطعیتها قابل حذف نیستند؛ اما میتوانند با کمیسازی، تحلیل دادههای واقعی و تصمیمگیری مهندسی مبتنی بر شواهد میدانی، کنترل و در برخی موارد عملاً خنثی شوند.
☑️ بنابراین، هدف مهندسی زلزله حذف ناشناختهها نیست؛ بلکه تبدیل آنها به سناریوهای قابل ارزیابی و قابل تصمیمگیری برای تحقق تابآوری لرزهای است.
☑️ در این کلیپ، یک راهکار اجرایی-اقتصادی برای این هدف ارائه میشود؛ رویکردی که طی دهههای گذشته در ژاپن و شیلی بهکار گرفته شده و اخیراً در ترکیه و هند نیز بهصورت رسمی مورد توجه قرار گرفته است.
☑️ در این رویکرد، دیوارهای بتنآرمه متوسط به عنوان راهکاری اجرایی-اقتصادی برای افزایش سختی جانبی، کنترل تغییرمکان و تحقق تعمیرپذیری ساختمانهای بتنآرمه معرفی میشوند.
660
🌟تشدید نیروی برشی دیوار در یوروکد 8 نسخه 2026 ( EN 1998-1-2 2026)🌟
☑️ دانلود این ویدئو از آپارات
☑️ مدل تشدید نیروی برشی دیوارهای بتنآرمه در آییننامههای مختلف دنیا از جمله ژاپن و شیلی با رویکرد آییننامههای اروپا، کانادا، نیوزیلند و ایالات متحده متفاوت است.
☑️ در ژاپن و شیلی طراحی برشی دیوار قبل از ورود به نرم افزار و با هماهنگی طراح معمار انجام میشود.
☑️ در آییننامههای اروپا، کانادا، نیوزیلند و ایالات متحده روش طراحی برشی اندکی متفاوت است. در این مدلها طراحی برشی دیوار عموماً در انتهای طراحی نرمافزار انجام میشود.
☑️ از بین مدلهای اروپا، کانادا، نیوزیلند و ایالات متحده، رویکرد اروپا دقیقترین روش بوده و تمامی مفاهیم مهندسی زلزله و مکانیک جامدات از جمله مقدار ضریب رفتار، اثرات خاک و شکل طیف طرح را شامل میشود.
☑️ مقدار ضریب تشدید در یورکد 8 - 2026 ثابت نبوده و وابسته به موقعیت ارتفاعی مقطع دیوار برای طراحی برشی است.
☑️ در این ویدئو ضمن تشریح بنیادین مدل تشدید یوروکد 8-2026، سایر مدلهای مختلف در 50 سال اخیر نیز بررسی میشود.
☑️ رویکرد طراحی برشی دیوار در ژاپن و دیوار
.
660
🌟رویکرد طراحی لرزهای در ژاپن و تاچو نایتو (Tachu Naito)🌟
☑️ پس از زلزله بزرگ کانتو ژاپن در سال ۱۹۲۳، بسیاری از ساختمانها فرو ریختند و منجر به مسطح شدن شهر توکیو شدند؛ اما ساختمانهای طراحی شده توسط تاچو نایتو نه تنها پابرجا ماندند، بلکه پس از زلزله نیز قابل بهرهبرداری بودند.
☑️ این عملکرد ساختمانهای نایتو، توجه مهندسان آمریکایی را جلب کرد و از نایتو خواسته شد مبانی طراحی خود را تشریح کند. حاصل آن، مقالهای است که در این ویدئو به معرفی آن پرداختهام. این مقاله نایتو در سال 1927 نوشته شده است، یعنی در حدود 1 قرن پیش !!
☑️ نایتو در سال 1927 در این مقاله، افزایش سختی جانبی و کاهش پریود ارتعاشی را به عنوان هسته اصلی طراحی لرزهای معرفی میکند. از دید او، کنترل تغییرشکلهای سازه اهمیت بیشتری از افزایش صرف مقاومت جانبی دارد.
☑️ سؤال کلیدی :
بعد از گذشت 1 قرن، ژاپن رویکرد نایتو را در طراحی لرزهای ساختمانها دنبال میکند. رویکرد ایران چه تفاوتی با رویکرد نایتو دارد؟
☑️ رویکرد جهانی تابآوری لرزهای در برابر رویکرد استاندارد 2800
Iran PBD
.
660
به اطلاع اعضای محترم سازمان نظام مهندسی ساختمان استان تهران میرساند، ثبت نام دوره آموزشی :
🌟 بازخوانی ویرایش پنجم استاندارد ۲۸۰۰ : از ایمنی جانی تا تابآوری اقتصادی🌟
ویژه مهندسان عمران و معماری آغاز شده است.
• کد دوره: 1405104
• مدرس : جواد قدرتی ینگجه
• نوع دوره: مجازی
☑️ زمان برگزاری دوره: سهشنبه مورخ 09/04/1405 ساعت 16الی 20
☑️ ثبتنام از طریق سامانه آموزش سازمان نظام مهندسی ساختمان استان تهران
ims.irceo.ir
☑️ توجه: حضور در دوره صرفاً از طریق نرمافزار Adobe Connect و با استفاده از رایانه یا لپتاپ امکانپذیر است. ورود به کلاس از طریق تلفن همراه امکانپذیر نمی باشد مگر با استفاده از ورژن قديمی 9 . 6 . 2
☑️ مراحل ثبتنام دوره های غیر اجباری سازمان نظام مهندسی ساختمان استان تهران:
1. ورود به سامانه جامع آموزش به آدرس ims.irceo.ir
2. انتخاب زیر پرتال آموزش
3. عملیات اعضا
4. ثبتنام دوره
5. فیلتر دورههای اختیاری
6. انتخاب کد کلاس ............
☑️ مهلت ثبت نام: تا یکساعت قبل از شروع دوره از طریق سامانه ims.irceo.ir
☑️ ظرفیت دوره ها محدود است
Iran PBD
.
660
🌟Guidelines for Post-Earthquake Repair and Retrofit of Buildings Based on Assessment of Performance-Critical Damage🌟
☑️ دستورالعمل تعمیر و مقاوم سازی ساختمانها پس از زلزله (FEMA P-2335)
☑️ محدودیتهای دوران برای تعمیرپذیری دیوارها :
بر اساس این دستورالعمل، مقادیر دوران برای تامین تعمیرپذیری نسبت به مقادیر ارائه شده در ATC‑140 یا ASCE 41-23 کاهش یافتهاند:
1- دیوارهای Conforming
دوران برای تعمیرپذیری برابر با 80% مقدار ارائه شده در ATC‑140 است.
بنابراین، ظرفیت دورانی دیوارهای Conforming برای تعمیرپذیری محدود به 0.88% تا 2.56% میشود.
2- دیوارهای Nonconforming
دوران برای تعمیرپذیری برابر با 70% مقدار ارائه شده در ATC‑140 است.
بنابراین، ظرفیت دورانی دیوارهای Nonconforming برای تعمیرپذیری برابر با 0.56% تا 1.68% خواهد بود.
☑️ این کاهش نسبت به ATC‑140، امکان کنترل دقیقتر تغییرشکلها و افزایش اطمینان از عملکرد تعمیرپذیر را بدون نیاز به جزئیات سنگین دیوارهای ویژه، فراهم میکند.
Iran PBD
.
660
🌟FEMA P-2208🌟
☑️ پروژه ATC 140، برای بروز رسانی ضوابط ASCE 41-17 و تدوین ضوابط ASCE 41-23
☑️ در ASCE 41‑17 تنها یک مدل برای دیوارهای خمش کنترل تعریف شده بود. اما در پروژه ATC‑140 دیوارهای خمش کنترل به دو مدل تفکیک شدند:
1- Conforming Flexure-Controlled Walls
- دیوارهایی که تقریباً مطابق جزئیات دیوارهای ویژه ACI 318‑19 هستند.
- دارای آرماتورهای عرضی محصورکنندگی کامل و ظرفیت دورانی بین 1.1% الی 3.2%.
2- Nonconforming Flexure-Controlled Walls
- دیوارهایی با اجرای سادهتر، بدون نیاز به آرماتورهای محصورکننده سنگین و دیتیلهای پیچیده و دارای ظرفیت دورانی 0.8% الی 2.4%
- برای این دیوارها برخلاف دیوارهای Conforming، ظرفیت دورانی وابسته به مقدار آرماتورهای عرضی محصورکنندگی اجزای مرزی است.
☑️ دیوارهای بتنآرمه متوسط یکی از اقتصادیترین و اجراییترین راهکارهای تعمیرپذیری ساختمانهای بتنآرمه
Iran PBD
.
660
🌟 دیوارهای بتنآرمه متوسط؛ حلقه مفقوده تابآوری لرزهای در ساختمانهای بتنآرمه 🌟
بررسی عملکرد 1639 ساختمان واقعی در 15 زلزله بزرگ جهان نشان میدهد که مهمترین عامل کاهش آسیب شدید و فروریزش، افزایش سختی جانبی و استفاده مؤثر از دیوارهای بتنآرمه است.
☑️ ژاپن، شیلی، هند و ترکیه، هر یک با رویکردی متفاوت، به سمت الزام یا استفاده گسترده از دیوارهای بتنآرمه حرکت کردهاند.
☑️ نتایج ATC-78 نشان میدهد که حتی دیوارهای بتنآرمه با جزئیات متوسط نیز میتوانند سطح مطلوبی از تعمیرپذیری را فراهم کنند.
☑️ با ستونهای متداول فعلی (رفتار ترد برشی)، حداقل شاخص مقاومت دیوار در حدود 0.002 توصیه میشود.
☑️ در صورت اصلاح طراحی برشی ستونها و دستیابی به رفتار شکلپذیر خمشی، این مقدار میتواند تا حدود 0.0015 کاهش یابد.
☑️ این دیوارها نیازمند جزئیات ویژه و پیچیده نیستند؛ آرماتور محصورکننده اجزای مرزی آنها حدود 50 درصد دیوارهای ویژه است.
☑️ مصرف مصالح:
آرماتور: حدود 40 کیلوگرم بر مترمربع
بتن: حدود 0.35 مترمکعب بر مترمربع
Iran PBD
.
660
Repost from کانال گروه آموزشی پولاد سازه
آیا موافق هستید دیوار برشی متوسط وارد مبحث نهم شود؟
660
دیوارهای بتنآرمه متوسط (بخش دوم) : ساختمان Torres del Sol
ساختمان Torres del Sol در شهر وینیادلمار شیلی قرار دارد. این سازه، ساختمانی ۲۲ طبقه با ارتفاع حدود ۶۵٫۷ متر از روی فونداسیون است که در سال ۱۹۸۲ ساخته شد. نکته قابلتوجه درباره این ساختمان، عملکرد مطلوب آن در دو زلزله بزرگ شیلی، یعنی زلزله ۱۹۸۵ و زلزله ۲۰۱۰ است؛ بهگونهای که برای آن آسیب سازهای قابلتوجهی گزارش نشده است.
اهمیت این ساختمان صرفاً در تعداد طبقات یا ارتفاع کلی آن نیست. مسئله اصلی، رابطه میان انتخاب سیستم سازهای، هندسه ساختمان و رفتار لرزهای آن است.
در بسیاری از نمونههای موفق در شیلی، از سیستم سازهای مبتنی بر دیوارهای بتنآرمه استفاده شده است؛ سیستمی که برخلاف قابهای خمشی متداول، کنترل تغییرمکانهای جانبی را از همان مراحل اولیه طراحی امکانپذیر میکند. نتیجه این انتخاب آن است که میتوان ارتفاع طبقات را در حدود ۳ متر حفظ کرد، بدون آنکه برای تأمین سختی جانبی، نیاز به افزایش پیوسته ابعاد تیرها، ستونها یا سایر اعضای سازهای ایجاد شود.
در مقابل، در سیستمهای متداول مبتنی بر قاب خمشی، معمولاً یک زنجیره رفتاری شکل میگیرد که پیامدهای آن هم در رفتار لرزهای و هم در معماری ساختمان قابل مشاهده است. در این سیستمها، افزایش ارتفاع طبقه باعث افزایش ارتفاع کل ساختمان میشود. با افزایش ارتفاع ساختمان، سازه نرمتر رفتار میکند و زمان تناوب ارتعاشی آن افزایش مییابد. افزایش زمان تناوب نیز معمولاً با افزایش تغییرمکانهای جانبی همراه است. در نهایت، این تغییرمکانهای بیشتر میتوانند احتمال آسیب را افزایش دهند.
این روند را میتوان بهصورت زیر خلاصه کرد، افزایش ارتفاع طبقه منجر به :
← افزایش ارتفاع کل ساختمان
← افزایش زمان تناوب ارتعاشی
← افزایش تغییرمکان جانبی
← افزایش احتمال آسیب اجزای سازهای و اجزای غیرسازهای حساس به دریفت
خواهد شد.
در چنین شرایطی، طراح برای کنترل تغییرمکانهای جانبی ناچار میشود دوباره به خود سیستم قاب خمشی تکیه کند؛ یعنی سختی موردنیاز را از طریق تیرهای عمیقتر، ستونهای بزرگتر و اعضای سنگینتر تأمین کند. بنابراین، سیستم سازهای وارد چرخهای میشود که در آن افزایش ارتفاع، افزایش تغییرمکان، افزایش ابعاد اعضا و افزایش مصرف مصالح یکدیگر را تشدید میکنند.
به بیان دیگر، مسئله فقط انتخاب میان «قاب خمشی» و «دیوار بتنآرمه» نیست. مسئله اصلی این است که برخی سیستمهای سازهای از همان ابتدا میتوانند یک چرخه تشدیدکننده ایجاد کنند؛ چرخهای که هم پاسخ لرزهای ساختمان را نامطلوبتر میکند، هم آزادی معماری را محدود میسازد و هم مصرف مصالح را افزایش میدهد.
جمعبندی:
ساختمان Torres del Sol و Plaza del Mar نشان میدهد که استفاده از دیوارهای بتنآرمه میتواند در ساختمانهای میانمرتبه تا بلند، راهکاری مؤثر برای کنترل تغییرمکانهای جانبی و بهبود عملکرد لرزهای باشد. در این سطح از تحلیل، پرسش اصلی دیگر صرفاً این نیست که کدام سیستم سازهای اجراپذیرتر است، بلکه باید پرسید:
اگر انتخاب یک سیستم سازهای از ابتدا باعث افزایش ارتفاع، افزایش تغییرمکان جانبی، افزایش ابعاد اعضا و افزایش مصرف مصالح شود، آیا هنوز میتوان آن را یک انتخاب اقتصادی دانست؟
یا به بیان دقیقتر:
آیا اقتصادیبودن یک سیستم سازهای را میتوان بدون درنظرگرفتن هزینههای پنهان آن در معماری، رفتار لرزهای و مصرف مصالح ارزیابی کرد؟
☑️ دیوارهای بتنآرمه متوسط (بخش اول) : ساختمان Plaza del Mar
Iran PBD
.
660
دیوارهای بتنآرمه متوسط (بخش اول) : ساختمان Plaza del Mar
این ساختمان در شهر وینیا دل مار شیلی، یک سازه ۲۳ طبقه با ارتفاع ۶۸٫۴ متر از روی فونداسیون است که در سال ۱۹۸۳ ساخته شده است. این ساختمان در فاصله کوتاهی پس از بهرهبرداری، زلزله 1985 شیلی با بزرگای ۷٫۸ و سپس زلزله بسیار شدید زلزله 2010 شیلی با بزرگای ۸٫۵ را تجربه کرده و در هر دو رخداد، بدون آسیب سازهای قابل توجه، در چرخه بهرهبرداری باقی مانده است.
در مقابل، یک ساختمان متداول در ایران، سازهای ۱۹ طبقه در استان مازندران با سیستم قاب خمشی بتنآرمه و ارتفاع حدود ۸۵ متر از روی فونداسیون است. با وجود تعداد طبقات کمتر، این ساختمان حدود ۱۶/۶ متر بلندتر از نمونه شیلی است؛ نکتهای که صرفاً یک اختلاف عددی نیست، بلکه نشانه یک تفاوت بنیادی در پیکربندی طراحی است.
در اینجا یک عامل بسیار تعیینکننده وجود دارد که معمولاً نادیده گرفته میشود:
در ساختمانهای بلند شیلی، ارتفاع طبقات عموماً در حدود ۳ متر است.
در حالیکه در بسیاری از ساختمانهای بلند در ایران، این مقدار معمولاً بین ۳.۶ تا ۴ متر است.
این اختلاف ظاهراً ساده، در واقع «باگ اصلی ماجرا» است. زیرا افزایش ارتفاع طبقه بهصورت مستقیم باعث:
افزایش ارتفاع کل سازه
افزایش پریود و تغییرمکان جانبی و در نهایت افزایش آسیب سازه ای و غیرسازه ای
افزایش دریفت نسبی طبقات
و ...
میشود.
در چنین شرایطی، سیستم قاب خمشی که در ظاهر یک انتخاب اقتصادی و انعطافپذیر محسوب میشود، در عمل برای کنترل دریفت، مهندس را ناچار به افزایش عمق تیرها، افزایش سختی اعضا و در نهایت تشدید ابعاد سازه میکند. این روند بهصورت زنجیرهای، همان «نیاز لرزهای» را که قرار بود کنترل شود، افزایش میدهد.
در مقابل، در سیستمهایی که بر پایه دیوارهای بتنآرمه طراحی میشوند، افزایش سختی جانبی بدون نیاز به افزایش ارتفاع طبقات قابل دستیابی است. به بیان ساده، با همان سطح هزینه یک قاب خمشی، میتوان سیستمی با دیوارهای بتنآرمه ایجاد کرد که سختی جانبی بهمراتب بالاتر (در حد تقریباً دو برابر یا بیشتر) ارائه میدهد و بهجای تشدید پاسخ لرزهای، آن را کنترل میکند.
جمعبندی:
مسئله پیچیده نیست، اما اثر آن بسیار بنیادی است.
در شیلی، کنترل ارتفاع طبقات در حدود ۳ متر، همراه با سیستمهای سختتر، منجر به رفتار پایدار شده است؛ در حالیکه در ایران، افزایش ارتفاع طبقات به حدود ۳.۶ تا ۴ متر، بهعنوان باگ اصلی، بهصورت مستقیم کل زنجیره طراحی لرزهای را تحت تأثیر قرار داده و نیاز لرزهای را بهطور سیستماتیک افزایش میدهد.
و در نهایت پرسش کلیدی:
آیا ما با یک مسئله پیچیده در مهندسی زلزله مواجه هستیم، یا صرفاً با یک انتخاب ساده در ارتفاع طبقات که تمام سیستم را از ابتدا تغییر میدهد؟
Iran PBD
.
660
🌟دیوارهای بتنآرمه متوسط یکی از اقتصادیترین و اجراییترین راهکارهای تعمیرپذیری ساختمانهای بتنآرمه🌟
☑️ شاخص مقاومت دیوار : شاخص دیوار تقسیم بر حداکثر مقدار شتاب در طیف طرح
☑️ با ستونهای بتنآرمه فعلی در مبحث نهم مقررات ملی ساختمان (ستونهای با رفتار ترد برشی) و مقدار شاخص مقاومت دیوار حداقل برابر با 0.002 میتوان به تعمیرپذیری رسید.
☑️ در صورتی که ستونهای فعلی مبحث نهم مقررات ملی ساختمان اصلاح شود و رفتار ترد برشی به رفتار شکلپذیر خمشی ارتقا یابد میتوان با حداقل مقدار شاخص مقاومت دیوار در حدود 0.0015 به تعمیرپذیری رسید.
☑️ چنین دیوارهایی دارای جزئیات متوسط میباشند. مقدار آرماتورهای عرضی در اجزای مرزی این دیوارها 50% مقدار نظیر با دیوارهای ویژه ACI 318-25 است.
☑️ پیشنهاد طراحی :
- ضریب رفتار دیوار متوسط : 5.0
- حداقل مقدار شاخص مقاومت دیوار : 0.0015
- اصلاح طراح برشی ستونهای بتنآرمه
- لاغری ترکیبی مقطع : کمتر از 40
- آرماتور محصورکننده اجزای مرزی : حداقل 50% دیوارهای ویژه
این پیشنهاد چقدر مصالح نیاز دارد؟
آرماتور مصرفی : 40 کیلوگرم بر مترمربع
بتن مصرفی : 0.35 مترمکعب بر مترمربع
Iran PBD
.
660
در مدل فیزیکی (آنچه در واقعیت رخ میدهد) برای تشدید نیروی برشی دیوارهای بتنآرمه، کدام گزاره صحیح است؟
660
Repost from بهتاب|طراح فراکد سازه
رویکرد جهانی تابآوری لرزهای در برابر رویکرد استاندارد 2800
وقتی جهان از تابآوری حرف میزند،
ما هنوز در سطحِ زنده ماندن در زلزله متوقف ماندهایم.
همه درباره زلزله حرف میزنند،
اما جهان دارد درباره بعد از زلزله تصمیم میگیرد.
بهتاب|طراح فراکد سازه
.
660
🌟سورپرایزهای مهندسی زلزله در یک قرن اخیر از شرق تا غرب 🌟
☑️ دو رویکرد در دنیا برای طراحی لرزهای وجود دارد:
1- رویکرد ژاپن و شیلی : ترویج ساختمانهای صلب و کاهش پرید ارتعاشی
2- رویکرد ایالات متحده و کشورهایی که از آن اقتباس میکنند: ترویج ساختمانهای شل و ول و افزایش پرید ارتعاشی
☑️ چرا کشورهایی که رویکرد 2 را در دستور کار قرار دادند در یک دهه اخیر عقبگرد کرده و به سمت رویکرد 1 تغییر جهت دادهاند.
☑️ این کلیپ بخشی از دوره PBD است.
☑️ دانلود این کلیپ از آپارات
Iran PBD
.
660
عدد 1 تقسیم بر 75 برابر با 0.0134 بوده که در آیین نامه طراحی سازههای بتنآرمه تایوان نیز ارائه شده است.
☑️ اصلاحیه (SI) ACI 318-25 منتشر شده در 24 اردیبهشت 1405
660
دو اصلاح مهم برای ACI 318-25 در این فایل وجود دارد
☑️ اصلاح مدل تشدید دیوارهای بتن آرمه برای واحد SI
☑️ اصلاح مدل ظرفیت دورانی دیوارهای بتن آرمه و جایگزینی مقدار تشدید یافته با مقدار Ve
☑️ نکته مهم :
برخی از عزیزان کامنت دادند که عدد 75 در فایل اصلاحیه ACI 318-25 اشتباه بوده و باید به 7.5 تغییر کند. عنایت بفرمایید که واحد "طول" در آحاد SI میلیمتر بوده و متر نمیباشد لذا عدد 75 پیشنهاد شده توسط کمیته 318 درست میباشد.
Iran PBD
.
